чается симметрично, без соединения с землей. Поэтому первое из основных требований, которые предъявляются к модемам ближней связи, работающим по принципу передачи постоянным током,- это гальваническое разделение цепей стыка, имеющих потенциал земли, и линии связи. Поскольку в рассматриваемом случае постоянную составляющую сигнала также необходимо передавать, для гальванического разделения можно преобразовать двоичные сигналы данных в высокочастотные колебания и использовать трансформаторы [1.44]. В настоящее время для гальванического разделения цепей применяют также оптоэлектронные преобразователи [1.46].

Во всем диапазоне скоростей до 9600 -бит/с двухполюсная передача ведется при напряжении ±360 мВ (см. рис. 7.34, кривая Передатчик имеет низкоомный выход (например, менее 20 Ом), приемник работает в режиме рассогласования с НЧ кабелем (его входное сопротивление составляет примерно 200 Ом) [1.46]. Благодаря этому, во-первых, линия связи (физическая пара кабеля) становится менее подверженной действию высокоомных источников Помех, а во-вторых, достигается уменьшение неравномерностей затухания и ГВЗ (см. том 1, разд. 3.1.2, рис. З.бб и 3.6).

Кроме этих мер, для повышения качества передачи в модемах ближней связи применяются компромиссные корректоры, параметры которых устанавливаются в расчете на линию определенной длины [7.46]. Критерием указанной установки корректора служит амплитуда сигнала на приеме, т. е. (поскольку напряжение на передаче задано.) затухание пары жил кабеля.

На рис. 1.35 показаны зависимости степени синхронных искажений от длины кабеля для случая передачи с варьируемой скоростью по паре жил диаметром 0,8 мм с компромиссным коррек-

Рис. 1.1.35. Степень синхронных искажений при дуплексной передаче по четырехпроводному соединительному тракту (диаметр про.вода физической пары 0,8 мм):

---без компромиссного

корректора;---с компромиссным корректором

9е006ит/с 4800.

бит/с

9600 бит/с 2400 бит/с

2400 бит/с

0 2 4

1200 бит/с

6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 км 30

Длина кабеля -

тором И без него. Пользуясь этими графиками, по заданной степени сихронных искажений, допустимой в то.м или ином случае, можно найти возможную дальность передачи. Для синхронного режима С применением дополнительного тактово.го генератора, а возможно и скремблера, который по.зволяет передавать любую по-

следовательность битов, за основу может быть взята приблизительно такая дальность, ири которой степень синхронных искажений составляет 20%.

Как видно из рис. 1.35, кривые, соответствующие скоростям передачи не более 2400 бит/с, обрываются при значении длины кабеля 28 км. При такой длине кабеля пара жил диаметром 0,8 мм имеет сопротивление шлейфа постоянному току около 2 кОм. При указанном выше входном сопротивлении приемника 2€0 Ом и напряжении на передаче ±350 мВ напряжение на приеме для кабеля такой длины получается приблизительно равным ±30 мВ. Работа с более низким напряжением на приеме из-за помех в линии связи недопустима. Так как длина кабеля определяется допустимым напряжением, то в .данном случае говорят о дальности по напряжению. »

Для дуплексной передачи без специальных дополнительных устройств необходимы две пары жил, т. е. четырехпроводная линия. Применяемая аппаратура обычно устроена так, что может работать также в режимах многопунктовой (с отключением передатчика) и полудуплексной связи по двухпроводным линиям. Для таких режимов раббты нужны все цепи стыка с ООД, которые были показаны на рис. 1.33. Короткая задержка между сменой состояний в цепях 105 и 106, необходимая при полудуплексной и многопунктовой связи, в данном случае может быть уменьщена примерно до 10 мс или согласована с задержками соответствующих модемов.

При условии компенсации действия сигнала передающей части модема на вход его приемной части имеется возможность вести дуплексную передачу и по двухпроводной линии. Компенсацию можно осуществить путем включения сопротивления, эквивалент-

Установка 1

Пара жил кабеля

Установка 2

Прм 2-

Рис. 1.36. Мостовая схема для двухпроводной дуплексной передачи постоянным током с применением модемов ближней связи:

Прд1, Прд2 - передатчики; Прм1, Прм2 - приемники; r - сопротивление; n - сопротивление, эквивалентное входному; Z - входное сопротивление кабеля

НОГО входному сопротивлению используемой пары жил, в ветвь мостовой цепи (рис. 1.36). Эти сопротивления в обеих показанных на рис. 1.36 оконечных установках должны быть сбалансированы.

Однако балансировка сопротивлений требует измерительных приборов и сопряжена с большими затратами времени.

Метод, при котором передаваемый сигнал компенсируется на входе приемника во временной области, обеспечивает гораздо более удобную балансировку [1.46]. Принцип такой компенсации упрощенно иллюстрируется рис. 1.37. На рис. 1.37а представлена временная диаграмма подлежащего компенсации импульса линейного тока передатчика 1л(0 после изменения состояния цепи данных в момент /=0. На рис. 1.376 наглядно показана аппроксимация этого импульса с помощью отрезков прямых с разными начальными значениями (fli, Й2, fls) и наклоном на различных интервалах оси времени. Области между прямыми, из которых складывается диаграмма аппроксимирующего сигнала, отмечены разной штриховкой. Наконец, на рис. 1.37в изображена разность между аппроксимирующим током ia(0 и действительным линейным током 1л (О. которая представляет собой некоторый остаточный ток Ai=iл{t)-ia{t) на входе приемника.

При практической реализации этого метода отрезки прямых обычно заменяются отрезками экспоненциальных функций с различными коэффициентами затухания и начальными значениями, что позволяет, кроме того, добиться и более точной аппроксимации. Коэффициенты затухания задаются соответствующими постоянными времени JC-звеньев (iRiCi, RnCn), а начальные значения экспонент - коэффициентами усиления операционных усилителей, устанавливаемыми с помощью переменных сопротивлений {Pi, Рп) (рис. 1.38). Кроме того, на рис. 1.38 показан регулятор Ро, предназначенный для компенсации постоянной составляющей, которая может присутствовать в сигнале.

Рис. 1.37. Принцип комяенсац-ии передаваемого сигнала на входе приемника той же установки: о) линейный ток передатчика isi{t); б) сформированный аппроксимирующий ток ta(); в) разностный ток иа входе приемника hi=in(t)-ia(0