Сспротивления элементов расчетной схемы: 10,5 10,5

5,15-115 0,013-10,52

= 0,1075 ОЩ

= 0,0228 Ом}

0,184.10,5« „ i

• Xs = -= 0,322 Ом;

0,2-10.5? , „

= 1,3 Ом.

В связи с тем что на осиоваиии § 5 электродвигатели секции не учитываются, результирующее сопротивление энергосистемы . при и. 3. иа секции / равно:

JCj, = 0,1075 + 0,0228 + 0,322 « 0,452 Ом. Ток к. 3. от энергосистемы в месте к. з. на секции 1

10500 , . .

/с = --= 13,4кА.

У 3-0,452

Тек от синхронных электродвигателей 1 секции в месте, к. в.

• , 1.Ы0500 „ д

/д = ---= 5,13кА. . • j . >.

Кз.1,3

Определение ударного тока 1,д. Расчет выполняем по (64), (65) и (68).

Ударный коэффициент от внергосистемы на шинах 10,5 кВ:

Активное сопротивление заданной энергосистемы 115 кВ

(€115=5.15 кА) вычисляем по постоянной времени Га,с1и==0;©25 с. Активное сопротивление энергосистемы*

• 0,1075 < ». -, ..

. Активное сопротивление питающего трансформатора подсчитываем, исходя из соотиошеиия д; <а26,4 [4]:

л.+ = = 0,0131 Ом. ., •

Суммарное активное сопротивление \ "

rjj = 0,0137-Ь0,0131 =0,0268 Ом.

* ИидeкcaJШя активных сопротивлений выполнена по схеме замещения рис.-50, б аналогично индексации индуктивных сопротивлений.

Ностояиная времени апериодическрй составляющей .тока, к. з, энергосистемы на шинах 10,5 кВ

Ударный коэффициент от тока к. з. энергосистемы

0.01

йу„ „=1+е 0.0538 , 8з;

Ударный коэффициент от тот к. з. синхронных двигателей. Для синхронных двигателей типа СДН при усредненной единичной мощности 3.5 МВт ударный коэффициент равен Луд.д=1,87 [4].

. Исходя из найденного ударного коэффициента Ауд,д=,1,87 постоянная времени затухания апериодической составляющей тока к. 3. двигателей Га.д по (64) определяется как . ,

0,01

lg0,87=----Ige; Т.д = 0,0723 с.

Ударный ток от энергосистемы и электродвигателей

/уд = К2(13,4-1,83 + 5,13-1,87) = 48,2 кА.

О п р е д е л«н и е импульса к в а д р а т и ч н о Г о т о к а Вк. Расчет производим по (7), (12) и (13). , -

Исходныеданные:

- . /п.С = 13,4 кА;

ta.cio.5 = 0,0538 с; "/.,.„.

•" Гад = 0,0723 с: . .......

- • • /п.о.д = 5,13 кА; 7д=0.33а с [4]- для двигателей типа СДН Рср=3,5 МВт. Время отключения к. з. <oik [см. (12), (13)] в данном случае складывается из времени действия защиты ta и времени отключения выключателя ta: /отк=э+в.

По каталогу время отключения /в=0,1 с, отсюда при заданном г»=р,7-г-1,3 с максимальное время <отк= 1,4 с; г .

бк.п= 13,42.1,44- 2.13.4.5,13-0,333ll-e «-ззз.

( -,Г\ = 251 + 45,7-f 4.38 «301 кА* Ь0.5-5,13г.0,333\1 - е j .

В соответствии с (14)

7,,= 0.0538.13;4 + 0,0723.5;13 ,

13,4 + 5.13 v\K

Вк.а = (13.4 + 5,l3)2-0;0589 \l - e « 20 kA-cj

B„= 301 +20 = 321 kA-c. Проверка оборудования подстанции iio fo-вам короткого замыкания. На отходящих присоединениях 10 кВ установлены выключатели типа ВМП-10 с номинальным током 630 А, разъединители типа РВ-10/630 с номинальным, током 400 и 630 А, трансформаторы тока ТПЛ-10 300/5 и 400/5; на отходящих линиях используются кабели марки ААБ-150 и ААБ-185,

Рис. 51. Расположение шин на опорных изоляторах.

Ошиновка ячеек выполняется алюминиевыми полосами сечеии-ем 50x5 мм", расположенными на изоляторах плашмя с расстоянием между осями фаз 35 см и между изоляторами I м (рис. 51). На подстанции применены изоляторы типа ОФ-10-375.

а) Выключатели. Сравним паспортные данные выключателя ВМП-10 с полученными расчетными значениями.

1) Номинальный ток отключения (наибольшее действующее значение периодической составляющей отключаемого тока)* при напряжении 10 кВ /отк.ном=20 кА.

Проверка тока отключения производится с учетом в отключаемом токе апериодической! слагающей для времени отключения т.

В соответствии с [4] время отключения т определяется как сумма собственного времени отключения выключателя (по каталогу) и условного времени срабатывания релейной защиты <з=0,01 с. .

В данном случае Т1=0,1+0,01 =0,11 с. Выключатель проходит по отключающей способности, если

т + ta,T < 12/отв.ном Преобразуя неравенство и записывая ето для конкретных условий получим:

g 3,с10,5

,0,д

отк,ном»