Главная страница  Теория автономных инверторов 

[0] [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] [16] [17] [18] [19] [20] [21] [22] [23] [24] [25] [26] [27] [28] [29] [ 30 ] [31] [32] [33] [34] [35] [36] [37] [38] [39] [40] [41] [42] [43] [44] [45] [46]

sin oit dcot

(6-15)

Следуя тем же самым путем, можно определить кривые напряжении и токов и углы проводимости для режима опережения током напряжения, т. е. для емкостной нагрузки.

В заключение можно отметить в отношении схемы рис. 6-1,6, что шпротное регулирование напряжения в ней достигается изменетгем фазы управляющего сигнала тиристоров двух смежных по одному выводу нагрузки плеч инвертора относительно двух других плеч. Напряжение «а нагрузке Иа-б не зависит от коэффици--ента мощности. Это прекрасный способ регулирования напряжения в небольшом диапазоне, так как для его. осуществления не требуется никаких дополнительных элементов в силовой цепи. Когда необходимо регулирование в широком диапазоне при снижении напряжения до малых величин, процентное содержание высших гармоник становится недопустимым. Кроме того, при низком напряжении инвертора снижается использование оборудования.

Многофазная схема. Этот же основной метод регулирования напряжения может быть распространен на многофазные системы простым сочетанием нескольких мостов типа показанного на рис. 6-1,6. Принципиальная силовая схема инвертора для трехфазной нагрузки показана на рис- 6-10. Этот инвертор составлен из трех мостов типа показанного на рис. 6-1,6. В данной схеме каждый однофазный мост питает одну фазу нагрузки, соединенной звездой. Напряжение на нагрузке также регулируется сдвигом фазы сигнала управления одной половины плеч каждого моста относительно другой половины. Фазосмещенные части каждого моста сдвинуты также друг относительно друга соответственно данному выходному напряжению так, чтобы поддерживалось соотношение трехфазной системы для всей цепи в целом. В трехфазной схеме исключена третья гармоника в линейном напряжении па нагрузке при любой длительности импульса напряжения, приложенного к первичной обмотке трансформатора (соединенная звездой вторичная обмотка трансформатора применена потому, что

соединение треугольником вызвало бы нежелательную

.Гпкугтяпию тока третьей гармоники). Кда оставшиеся гармоники - пятая, седьмая, один-п.ятая тринадцатая и т. д. - складываются геоме-;;;чески пТи данном угле сдвига и поддерживаются

"2 -v-y-d



Рис. 6-10. 12-фаз11ий мостовой инвертор.

фазные соотношения, обеспечивающие трехфазную систему, отношение каждой гармоники к основной сохраняется постоянным. Следовательно, величины гармоник могут опять быть получены из рис. 6-3, за исключением того, что теперь самой низкой гармоникой является пятая. На рис. 6-11 показаны главные кривые напряжений для трехфазной схемы. Эти кривые построены для нескольких различных углов сдвига 6. Линейное напряжение «А-в просто определяется следующим путем:

(6-16)

(6-17) (6-18)

a-d

UA-BK-d-b-e)

Jit.

Дальнейшего снижения гармонических составляющих

при широтном регулировании напряжент1я



"f-0

120" т tfg, JW°

-± i

1240" гt №

в-О"

60"

hi 180"

ZW"

160"

120° 180°

300° ЗБО"

go"

780°

780°

г*о"

300°

ЗОЯ" зво

18(7° 2*0"

зет" W

150°

180"

ff=30<

780"

150"

12 П"

27(7

330"

210"

180°

210°

530° 160

240°

ь Hi

300° 360" 1

зсо"

f -

90 120

60°

180°

go" 120°

60°

300"

270-

nO°210°2iiO°

150°

350° m"-

300"

360"

110° 240"

330" J60

Рис. 6-11. Кривые напряжений для схемы рис, 6-10.



достичь, используя большее число вентилей с интервалами проводимости, сдвинутыми на различные фазы. В более мощных инверторах это является практичным, так как умножение количества вентилей все равно требуется для обеспечения номинальной мощности. На рис. 6-12 показано, как молено соединить шесть однофазных мостовых

60"

е=бо

ПС 40

О 30° / I

S f 60

6=90° 1

180° 21

9=120 J

!?5" по-

120 150~ Ш 210-

2О"

3P(f 330-360°

I ! 1

Рис. 6-11. Продолжение.

инверторов того же самого базового типа, что и показанный на рис. 6-1,6, чтобы получить на выходе трехфазное напряжение, не содержащее ни пятой, ни седьмой гармоник. Так как в трехфазной системе исключены третьи гармоники и кратные им, то линейное выходное напряжение схемы рис. 6-12 не содержит гармоник ниже одиннадцатой при любой длительности импульсов напряжения, питающего первичные обмотки трансформаторов.


с

ikc/ ЖсУ io?

Рис 6-12 24-фазный мостовой инвертор. Если коэффициент трансформации трансформаторов /-/ равен единице, то вторичное максимальное напряжение составляет «a-d - "ь-с - «с-/-£d, а вторичное напряжение на трансформаторах - составляет




[0] [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] [16] [17] [18] [19] [20] [21] [22] [23] [24] [25] [26] [27] [28] [29] [ 30 ] [31] [32] [33] [34] [35] [36] [37] [38] [39] [40] [41] [42] [43] [44] [45] [46]

0.0286