ке Высоковольтные части схемы, как правило, заливают изоляционным компаундом холодного отвердевания. вeличeниыe рассгояння между элементами схемы приводят к неоправданному возрастанию габаритов и массы, а уменьшенные - к электрическому пробою. Выполняя монтаж, необходимо сначала надежно закрепить выводы элементов схемы и соединительные провода и только после этого качественно пропаять. Все элементы схемы и провода должны быть надежно закреплены, чтобы не допустить уменьшения расстояний между ними во время залнвки. Острые части и уменьшенные расстояния приведут к местным увеличениям напряженности поля, что влечет за собой электрический пробой и выход из строя всего залитого узла. Следует помнить, что после заливки высоковольтный узел ремонту н доработке не подлежит, В блоке применена схема умножения, в которой испа1ьзоваиы относительно низковольтные конденсаторы и выпрямительные столбы. Этой схеме свойственна хорошая нагрузочная характеристика: при изменении тока нагрузки от 0,5 до 1,5 мА выходное иапряжение изменяется не более 0,5 кВ. При питании схемы умножения напряжением прямоугольной формы высокой частоты проявляются инерционные свойства выпрямительных столбов. В момент переключения напряжения они теряют вентильные свойства на значительных интервалах рабочего полупериода, происходит перекрытие, а это приводит к резкому увеличению пульсаций и к перегреву самих выпрямительных столбов. Низкочастотные выпрямительные столбы типа Д1005...Д1010 даже прн значительном снижении прямого тока по этой причине перегреваются и выходят нз строя уже на частотах порядка 10 кГц. В данной схеме применены высокочастотные выпрямительные столбы типа 2Ц106, в которых инерционные свойства иа частотах до 50 кГц практически не проявляются.

Большая емкость конденсаторов схемы умножения объясняется высокнлш требованиями к уровню пульсаций. С зтон же целью в схему дополнительно введен ЯС-фклътр, конденсаторы которого расположены параллельно разрядной цепочке. Разрядная цепочка, резисторы которой одновременно выполняют и функцию выравнивающих резисторов, снимает заряд с конденсаторов при отключении схемы, замыкая его на корпус и обеспечивая этим безопасность работы с отключенным

блоком, в такой схеме умножения значительно упрощаются требования, предъявляемые к выходному высоковольтному траисформаюру, так как высоковольтная об.мотка находится под собственным потенциалом, ие превышающим 2 кВ при небольшом коэффициенте трансформации (менее 20). Паразитные параметры трансформатора (емкости и индуктивности) невелики за счет .малого числа витков и, следовательно, малого количества изоляции, что позволяет выполнить высоковольтный трансформатор на броиевом сердечнике типа Б48 нз материала М1500НМЗ. Чашки магнитопровода Б48 склеены клеем Д-9 либо Д-96.

Трансформатор практически не нуждается в специальных экранах для устранения электромагнитных н акустических помех. Он может успешно работать без специального покрытия в условиях высокой влажности, при ииее и росе. При необходимости на сердечнике могут быть легко закреплены теплоотводы.

Борьба с помехами, паразитными связями и наводками - важнрйи1ая часть разработки любой радиоэлектронной аппаратуры. При разработке новой аппаратуры всегда следует помнить, что иет таких приборов и блоков в составе любого радиоэлектронного комплекса, которые не являлись бы источникалш помех и ие оказывали бы влияние на работу другой аппаратуры. Это влияние не всегда явно выражено и может сказываться при сочетании определенных режимов работы.

Для определения уровня помех ИВЭП были проведены измеретя помех, проходящих в первичную сеть при работе преобразователя напряжения, нагруженного иа постоянный эквивалент нагрузки. Преобразователь последовательно питался от различных стабилизаторов напряжения в равноценных условиях. Для сравнения уровня помех, вносимых в первичную сеть различной аппаратурой, были измерены напряжения по.мех серийно выпускаемого блока питания Б5-7, который работал непосредственно от первичной сети (рис. 49, а). Из графика видно, что трансформаторный блок питания со стабилизатором непрерывного регулирования Б5-7 создает уровни помех выше допустимых в диапазоне длинных волн вещательного днапазона. В диапазоне средних и коротких волн эти помехи невелики и значительно меньше допустимых норм.

Уровень помех, вносимых преобразователем напря-

жения, работающим с различными видами стабилизаторов, изображен на графике (рис. 49, 6). Из графика видно, что имеющий лучшие массогабаритные показатели тиристорный бестрансформаторный стабилизатор напряжения вносит в первичную сеть помехи в 50-100 раз превышающие допустимые нормы (1). Особенно велики помехи в диапазоне длинных и средних воли н только в диапазоне коротких волн на частоте примерно 10 мГц приближанл-ся к допустимым нормам и находятся не-

150 W0 50

Рис 49. Графики > ровня помех,

создаваемых источником Б5-7 (а) и блоком с различными стабилизаторами (6)

6 f,KR 9

сколько ниже норм то-тько на частоте 50 мГц. При более высоких частотах исследования не производили.

Тиристорный стабилизатор напряжения с входным трансформатором вносит в первичную сеть значительно меньшие помехи, особенно в диапазоне длинных и средних волн (2). Обычный серийно выпускаемый трансформатор уменьшает уровень проходящих в сеть помех в 2,5...3 раза в диапазоне длинных и средних волн.

Наименьшие помехи в первичную сеть вносит транзисторный стабилизатор напряжения компенсационного типа с трансформатором иа входе (<?). Такой стабилизатор надеж1ю сглаживает значительную часть помех, идущих от преобразователя напряжения, особенно в диапазоне длинных и средних волн. Наиболее эффективно сглаживаются высокочастотные пульсации тогда, когда в состав выходного фильтра стабилизатора входит небольшой высокочастотный конденсатор. Для уменьшения напряжения помех до допустимых величин необходимо устанавливать дополнительный заградительный