ПЭЛШО, 00,35; вторичные обмотки расположены между половинами первичной. ТрЗ - магнитопровод ОЛ 40/64-20, 50НП, лента 0,05. Обмотки- 1-2 - 50 витков, ПЭЛШО, 00,8; 3-4, 5-6 - по 855 витков, ПЭЛШО, 00,1; 7-10 - 345 витков с отводами от 325 и 335 витка, ПЭЛШО, 00,15; 11-14 - 134 витка с отводами от 128 и 130 витка, ПЭЛШО, 00,25, 15-18 ~ 52 витка с отводами от 48 и 50 витка, ПЭЛШО, 00,15.

Технические данные

Напряжения, В входное леременное - . . , 220 ± 11

выходные ........ 2000, -2000,400,150,60

Ток нагрузки, соответственно,

мА ............ 5, 5, 30, 70, 30

Стабильность выходных на

пряжений, %....... 0,5 J

Пульсации по всем каналам, %......... 0,1

Частота преобразования,

кГц....... 2,5

Диапазон рабочих температур, ........... -40+60

2. ВЫСОКОВОЛЬТНЫЕ БЛОКИ >

С ПРЕОБРАЗОВАНИЕМ

ПА НОВЫШЕНПОЙ ЧАСТОТЕ

И С МНКРССХЕМАМН

Высоковольтный блок питания 12 кВ; 0,5 мЛ (рис. 48). Областью высоких частот преобразования считают ту, при которой длительность коммутационных процессов становится соизмеримой с длительностью рабочего полупериода. Для современных дрейфовых транзисторов типов 2Т803А, 2Т808А, 2Т809А, 1Т906А и других минимальная длительность открытия находится в пределах 0,2 ..0,4 мкс.

Длительность рассасывания избыточного заряда в области базы для этих же транзисторов составляет 1,5. .2 мкс. Отсюда следует, что при частоте преобразования 26 кГц длительность полупериода равна 20 мкс, а время рассасывания составляет 7,5 ..10% этой длительности, прн частоте 2 кГц длительность полупериода - 250 мкс, а время рассасывания составляет только 0,6...0»8% этого же полупериода.

гТ898А

Рис. 48 Схема высоковольтного блока питания 12 кВ, 0,5 мА

Следовательно, время рабочего полупернода становится соизмеримым с длительностью перемагничивания и временем рассасывания избыточных носителей в базовых областях транзисторов в момент их закрывания. Эго обстоятельство приводит к увеличению динамических потерь мощности в транзисторах, что ощутимо при работе выходного трансформатора преобразователя в режиме насыщения. В реальных блоках имеют место коммутационные импульсы перенапряжения на транзисторах, длительность которых может достигать 10% полупериода. Они равносильны увеличению питающего напряжения, нагревают сердечник трансформатора увеличенными в несколько раз импульсами тока перемагничивания. Кроме того, большое количество витков высоковольтного трансформатора затрудняет охлаждение сердечника, поэтому для предотвращения перегрева сердечника и обмоток необходимо уменьшать рабочую индукцию и плотность тока в обмотках. Если рабочая индукция трансформатора выбрана в пределах 5макс/(2.,.3), то коммутационные илшульсы перенапряжения ие в состоянии завести сердечник в насыщение, а это приводит к значительному уменьшению импульсов тока перемагничивания. Последнее обстоятельство уменьшает динамические потери, повышает на 20-25% КПД преобразователя напряжения, значительно улучшает тепловой режим трансформатора и всего блока в целом.

Высокая частота преобразователя на дрейфовых транзисторах приводит к резкому увеличению скорости изменения токов при переключении, что влечет за собой увеличение влияния индуктивности рассеивания трансформаторов и индуктивности монтажа. Эти паразит ные индуктивности, в свою очередь, приводят к появлению коммутационных перенапряжений на транзисторах и резкому увеличению высокочастотных помех. Поэтому конструкция такого преобразователя напряжения должна быть симметричной относительно переключающегося трансформатора, монтаж должен быть компактным и выполняться короткими проводами. Кроме того, может возникнуть необходимость в установке дополнительных помехоподавляющих фильтров, проходных конденсаторов и экранов.

Высоковольтная часть - схема умножения, разрядная цепочка и выходной фильтр - подлежат особенно тщательной конструкторско-технологической проработ-