случайного отпирания тиристоров током холостого хода магнитного усил]гтеля я защиты управляющей цепн тиристора от обратного напряжения включены диоды Д7, Д13, Д21.

С насыщением магнитопроводов магнитного усилителя сопротивление рабочих обмоток уменьшается до величины активного сопротивления, при этом возрастает падение напряжения на резисторах RS, R24, что приводит к протеканию тока в цепях управления тиристоров силовой цепи. Время насыщения магиитопроводов магнитного усилителя определяется током в обмотке управления Wy.

Напряжение обратной связи, пропорциональное току нагрузки, снимается с резисторов R29...R34 и поступает на схему управления, где с помощью делителя R26..-...R28 устанавливается величина тока стабилизации.

Первый каскад усилителя рассогласования выполнен на интегральной схеме 159НТ1В, па один вход которой поступает сигнал обратной связи, на другой - опорное напряжение. Применение микросхемы позволило получить малую темпервтурную зависимость стабилизатора. В качестве опорного источника использован термоком-пенснроваииый стабилитрон Д16. Опорное напряжение требуемой величины порядка 3 В получено с помоишю делителя R18, RI9. Для защиты эмнттерных переходов микросхе\пл от пробоя в схему включены стабисторы Д22, Д23. Конденсаторы С2...С4 повышают устойчивость cxeвд.

Питается интегральная схема от параметрического стабилизатора (стаб(лигроны Д14, Д15), роль балластного резистора которого выполняет схема стабилизатора тока iTЗ,Д10,Rl2, R/4). Сигнал рассогласования усиливается каскадами на транзисторах Т4, Т2, TL Коллекторная нагрузка последнего каскада - обмотка управления магнитного усилителя w.

Для придания характеристике управления магнит ного усилителя линейного характера служит обмотка Vi>, что обеспечивает работу магнитного усилителя в режиме со свободными четными гармониками.

Схема уп Звления питается от отдельного источника, образованного обмоткой трансформатора Тр1, трехфазной однопол упер йодной схемой выпрямления (диоды Д / ДЗ) и сг ла ж ивающнм фильтром (Др /, С1). Пр и отработке схемы особое внимание следует обратить на

6* 163 .

идентичность сердечников для магнитного усилителя и равенство напряжений стабилизации цепочками Д8-Д9, Д17~Д18, Д24-Д25. Эти факторы влияют на равенство углов управления тиристоров.

Сердечники для магнитного усилителя следует подбирать по трем точкам кривой намагничивания с точностью не менее 3%. С особой осторожностью необходимо обращаться с пермаллоевыми магнитопроводами во время намотки, так как при механических воздействиях характеристики их значительно изменяются.

ЭлеА1енть1 схемы: резисторы R5, R13,R2}, R29...R34~ С2-1,3, /?27 -СП5-16Т; остальные - ОМЛТ; конденсаторы а, С4...С24 - К50-15, С2. СЗ - К42У-2; дроссели Др1 - Д68-0,008-1, О, Ло5 -Д254-0,01-4,5.

Дроссель Др2 - три сердечника ОЛ 25/32-2,5; 79НМ, лента 0,05 мм. Обмотки: Шр - 700 витков, ПЭВ-2, 00,29; Wy - 200 витков, ПЭВ -2, 00,47; - 20 витков, ПЭВ-2, 00,59. Трансформатор Tpi - магнитопровод ТЛ 20/32-70, сталь 3340, лента 0,15 мм. Обмотки; ш, - 130 витков, Г1ЭВ-2, 01,5; va - 13 втков, ПЭВ-2, 00,25; Шз - 24 витка, ПЭВ-2, 00,59; Ш4 - 85 витков, ПЭВ-2, 01,56.

Технические данные Входное трехфазное линейное напряжение, В............ 220

Частота входного напряжения, Гц 400

Выходной стабилизированный ток, А 4

Диапазон изменения напряжения на

нагрузке, В............ 60 ... 100

Суммарная нестабильность тока нагрузки при воздействии всех дестабилизирующих факторов, %......... 2 J,

Пульсация выходного тока, мА , . , 0,4

КПД, %............. 78 ... 84

Коэффициент мощности (cos ф) . . , . 0,77 Диапазон рабочих температур, X -50... -f60

Ь 3. ИИДУИТИВИО-ЕМИОСТИЫЕ "-i

ПРЕОБРАЗОИАТЕЛИ

Источники электропитания со стабилизацией тока нагрузки в последнее время широко применяют для заряда аккумуляторных батарей, накопительных конденсаторов, электродуговых нагрузок Среди устройств, позволяющих получить неизменную величину тока на-

грузки, наибольшее распространение получили две груп-jiji - авторегуляторы и индуктивно-емкостные преобразователи (ИБП)

ИБП представляют собой устройства, содержащие линейные реактивные элементы двух типов; конденсаторы и индуктивности, работа которых связана с явлением резонанса. Схемы ИЕП просты, имеют высокий

Рис 43. Схема однофазного мостового индуктивно-емкостного преобразователя тока 1.5А;0...220 В(а); его нагр> зочная характеристика (б) и зависимость КПД от напряжения на нагрузке (в)

5вГи

t.5S

f,50 IAS 1.40

8 50 m 150 тОй.8

0,90 0,85 OfiO 0,75

SB 100 ISO m Оя,в в

КПД и коэффициент мощности, допускают параллельную работу. Указанные преимущества выгодно отличают ИЕП от других источников этого класса.

Однофазный иидуктнвио-емкостный преобразователь 1,5 А; 0...220 В (рис. 43). При однофазном питающем напряжении одной из наиболее рациональных по тех-нико-экоиомнческим показателям является мостовая схема ИЕП, обладающая по сравнению с другими схемами более высоким КПД и меньшей его зависимостью от изменения нагрузки, более жесткими нагрузочными характеристиками и меньшей чувствительностью к изменениям частоты питающей сети. На рис. 43, а изображена мостовая схема однофазного преобразователя источника напряжения в источник тока. При значительном изменении сопротивления нагрузки ток на выходе ИЕП остается неизменным, но напряжение на элементах схемы при этом изменяется, а значит, меняется магнитная индукция В в дросселях Др1 н Др2, что приводит к изменению магнитной проницаемости а следовательно, и их индуктивного сопротивления. Введение воздушного