ходное поддерживается на уровне 4 кВ. В качестве VDi и VD2 применены высоковольтные выпрямительные стол1бы типа КЦ106Г. Емкость конденсаторов типа К50-5 в процессе эксперимента изменялась от 390 до 4700 пФ. Уровень пульсаций с вы-

Q ходным фильтром оцени-. . < . вается подключением кон-

Ubbit денсатора Сф на выход схемы умножения. Сопро-

тивлением нагрузки Rii устанавливалось значение выходного тока в диапа-Рис. 1.43. Мостовая схема выпрямления с уд- зоне от 0,4 до 4,4 мА. Пе-воением напряжения ременная составляющая

выходного напряжения схемы подавалась через разделительный конденсатор Сз емкостью 390 пФ и номинальным напряжением 16 кВ на измерительный прибор (осциллограф типа С1-65).

Из результатов исследований мостовой схемы удвоения, при-ве,денных на рис. 1.44, 1.45,а-г видно, что с увеличением емкости конденсаторов Ci и Сг в диапазоне от 390 до 4700 пФ пульсация выходного напряжения снижается по экспоненциальному

о ш 800 то то гооо luoo z8oF~200 ътГ шо гумк/

Рис. 1.44. Зависимость пульсаций выходного напряжения схемы удвоения от выходного тока при отсутствии выходного фильтра и емкостях конденсаторов Ci и Сз, равных 390 пФ (кривая 1), 1000 пФ (кривая 2), 2200 пФ (кривая 3) и 4700 пФ (кривая 4)

закону. Увеличение емкости свыше 4700 пФ при выходном токе до 4,4 мА не дает существенного снижения пульсаций. При емкости конденсатора выходного фильтра, равной или большей емкости конденсатора схемы удвоения, пульсация снижается в 2 раза и более. Применение меньшего значения емкости Сф по сравнению с емкостями Ci и Сг снижает эффективность фильтра.

Сравнение показателей по массе мостовой схемы удвоения с выходным фильтром и без него при одинаковых значениях пульсаций выходного напряжения и выходного тока показано на рис. 1.46. Так, при токе 4,4 мА одинаковые значения пульсаций 45 В имеем на выходе схемы без выходного фильтра при Ci = C2 = = 4700 пФ, а также на выходе схемы с выходным фильтром при 48

0.1 Ofi i,G Zfi 2,1 Zfi 2 5,ff 1ьш,А

Ci = C2=i2200 пФ и Сф = 2000 пФ. В обоих вариантах схемы напряжение на каждом из конденсаторов С] и Сг составляет /вых/2=2 кВ, поэтому они выбраны с допустимым напряжением

10 \

60-5д-0 ЪО Z0 10

р-У р~У

00,k4 0.8 ifi

% % %

1,мА

Рис. 1.46. Показатели по массе конденсаторов мостовой схемы удвоения с выходным фильтром и без него:

; -Ci = Cj=2200 пФ, Сф = 2000 пФ; 2 - С,= -С2==1000 пФ, Сф=1000 пФ, 3 - С, = С2= = 4700 пФ; 4-Ci = C2=2200 пФ

Рис. 1.47. Схема высоковольтного траисформатор-но-выпрямительного модуля с двойной трансформацией напряжения

3 кВ. Напряжение на конденсаторе фильтра Сф равно [/вых = 4кВ, поэтому он выбран на напряжение б нВ. Таким образом, во втором варианте схемы конденсаторы Ci и С2 имеют меньшую емкость и, следовательно, меньшие размеры по сравнению с конденсаторами С] и С2 первого варианта схемы, но конденсатор фильтра должен быть выбран на двойное напряжение. В рассматриваемом случае масса конденсаторов схемы с фильтром составляет 68 г, без фильтра 32 г.

Высоковольтные трансформаторно-выпрямительные модули с суммированием выходных напряжений. Высоковольтные трансформаторно-выпрямительные модули с суммированием выходных напряжений находят широкое применение при разработке ИЭП высокого напряжения большой мощности.

В высоковольтных ИЭП применяются преобразователи с двойной трансформацией напряжения (рис. 1.47) [24, 94]. Подробное описание источника мощностью 2,4 кВт и напряжением 460 кБ опубликовано в работе [24]. Авторами [31] указано, что применение источников на повышенных частотах затруднено из-за слабой связи между обмотками и неравномерного распределения напряжения в отдельных выпрямителях. Для выравнивания напряжений применяют сердечники с регулируемым зазором, либо стабилизаторы напряжения, подключенные к каждому из выпрямителей.

Высоковольтные ТВМ с одним трансформатором (рис. 1.48), содержащим большое число выходных обмоток с выпрямителями, соединенными последовательно-параллельно, применяются как на промышленной частоте, так и на повышенных частотах 50